1工况概述为适应严寒地区的使用环境，以我国呼玛（严寒地区A区）冬季室外计算参数为依据。集装箱式活动房属轻型结构体系，其热情性指标D值较小，一般小于2.5，多数小于15.围护结构冬季室外计算温度4=-47C（IV类）哌内计算温度，i= 18C，平均相对湿跑=60%点温度fd=10.13C.箱体底部为防潮湿采用水泥墩架空，因此，除箱体前后、左石和顶部与室外空气直接接触外，底部也与室外空气直接接触。

　　2最小传热阻和节能传热阻最小传热阻是指在特定的室外计算温度和室内计算温湿度条件下，允许采用的围护结构传热阻的下限值。确定最小传热阻的Ie！的M确保围护结构内表面温度不低丁室内空气点，从而防止结髂，同时避免因人体与m护结构内表面之间辐射换热过多引起的不适感。设室内空气与外墙内表面的允汴温差室内空气与屋面内表面的允许温差=4T：，温差修正系数=1.00，围护结构内表面换热阻尺=.〖m：K/W，则外墙极小传热阻尺=，=屋面最小传热阻凡，为提高能源利用效率，围护结构的传热阻还应符合有关节能标准的要求。按我国公共建筑节能设计标准：KGB5U89）规定，严寒地KAK的屋面传热系楼板传热系数0.40WAnf.K）（即尺，150m：。K/W）D通过比较可见。集装筘式活动房的PI护结构应按v能传热阻校核热工性能为满足墙而和天花板的耐火极限不小于45min的要求，室内采用厚度不小于75mm的金属曲'岩棉夹心板进行装饰。外墙内保温方案见阁1和。

　　方案1采用哼度为150mm的金屈曲岩棉夹心板直接装饰，其插接槽门龙f为PVC型材，门窗框钢骨架部位垫厚度为75mni的胶合板；方案2预先在金属外侧板内面粘贴厚度为75mm的聚苯乙烯泡沫板，然后弁：室内装饰厚度为75mm的金属而岩棉夹心板，其插接槽口龙骨为PVC型材，夹心板S接范在门窗框钢骨架上。

　　门宙枢钢骨架在建立外墙m护结构的热工物理模型时，假设金属外侧板内表凼的环境参数等同于室外算参数，同时不考虑金属面畀棉夹心板的金属层对热I：性能的影响。金属面岩棉夹心板的幅宽为1槽门PVC坨骨壁厚3mm，内表面传热阻尺=0.nv‘。K/W，外表曲换热阻/=.4m2.K/W，修正系数0 =0.93U从=0.314）。对匕述2种外墙内保温方案按一维稳态进行热：/i十算，其传热阻i卜算结果lAl表I.其屮，热阻片=1，平均热阻厂。

　　传热阻/=尺+SI尺。

　　从表1的计算结果来看，方案1和方案2的传热附均尚于节能传热阻。如果屋面采用同样方案。

　　也基本符合节能传热阻的要求。采用金属面保温夹心板进行装饰时。门窗框、保温夹心板插接槽口、相互垂直的墙体以及墙体与天花板和地板的接缝等部位热流密集，内表面温度较低，可能产生程度不同的结露现象，因此，需要对这些部位的内衣而温度进行验箅，以便确定其M-否低于室内空气露点温度。

　　集装籍工t共违筑节能设计标准的要求。门窗传热系数为2.W/（m：。K），其传热阻与厚度为75mm的胶合板接近，门窗框部位的热桥胁宽与结构厚度比a/<5>1.5，其内表曲温度成却一凡。

　　在保温夹心板插接槽口填实保温材料的情况下，方案1的插接梢口部位类似民用违筑热T.设计规范（GB5076―993）屮的a形式热桥，方案2类似c形式热桥3浴在1.5.保温夹心板插接槽口部位的内表面温度n屮方案i的修正系数々=.2，方案2的修止系数；7=0.25.保温夹心板一般采用金属角铁固定，直交界处的接缝无法用发泡型填缝胶完全密封，闪此存在缝隙。方案1和方案2的缝隙物理模型分别见和。3按热流密度计算缝隙部位的内表面温度，空气与钢板的表面换热系数为3~10W/（m2.K）。内表面传热系数“，=8WAm：K），空气间层传热系数cr：=4W/（m：K）。上述3种形式的热桥部位内表面温度的计算结果见表室外f.从表2的计箅数据可看出，方案的n窗框部位以及保温夹心板垂直交界处的缝隙部位的内表面温度小于室内空气露点温度。存在结露隐患。从成本角度来宥。2种外墙内保温方案的差别不大，但方案2的保温效果优于方案I，动房如果采用保温夹心板进行装饰，应当预先在箱体内表而粘贴足够厚的保温材料，并消除粘贴层的接缝。

　　4庖部保温结构的热I：性能分析常规设i的集装箱式活动房底部保温结构见。底部架空。直接与室外空气接触。因此冬季室外讣算参数与前述相同。ffp岩棉与钢质底横梁的热导率相差悬殊，二者比值为0.00076，超出民用建筑热工设计规范规定的两向非均质围护结构平均热阻公式修正系数P的取值范围（。9切名0.99h因此其给出的计算方法不适用丁-轻钢龙骨复合保温结构，需采用有限元分析方法，模拟复合保温结构的热流密度和两侧温度，按传热学公式碎/U- 6）求出复合围护结构的有效热导率。

　　木地板28mm）岩棉底部钢蒙板常规设计的集装箱式活动房底部保温结构相关表明：龙翼面宽度对复合保温结构的传热系数影响小'大，但对复合保温结构的局部多维传热影响较大；龙骨高度对复合保温结构的传热系数影响很大，龙骨高度越小。热桥现象越严重；复合保温结构的传热系数随龙骨壁厚的增加呈线性上升且龙骨壁厚越大热桥现象越严重复合保温结构的传热系数随龙骨间距的增加而减小龙骨间距对钢龙骨的热桥效应影响甚微。参照国外轻钢别墅的热工资料，在龙骨壁厚2.5mm，高120mm，间参照冷藏集装箱的保温结构，严寒地区的集装箱式活动房采用整体聚氨酯发泡的底部保温形式（见）垫木为松木木纹垂直于热流方向。松木的导热系数为。14W/（mK）氨酯的导热系数为距600mm的情况下，龙骨和岩棉平均热阻的折减系数约为037，集装箱式活动房的底部保温结构若按常规设计，其传热阻应小于1.4m2K/W，且底横梁部位存在明显的热桥效应（见），即使增加底横梁高度，也不能满足严寒地区的保温要求。形式热桥的内表面温度公式的修正系数7=0.85.计算得出底部传热阻凡=2.8m2K/W筘合节能传热阻要求；木枕部位的内表面温度a'=n.5°c，高于室内空气露点温度。

　　5结束语集装箱式活动房的结构与轻钢住宅建筑类似，只能采用单一的内保温方式。为避免热桥效应，满足严寒地区的使用要求必须改善集装箱式活动房的保温性能。我国引进轻钢住宅建筑的时间不长，对该领域的热工研究尚未形成体系。本文结合民用建筑热工设计规范和轻钢复合墙体的相关资料，对集装箱式活动房的热工性能进行初步分析，基本确定集装箱式活动房的常规保温方式无法满足严寒地区的要求。